由圖4. 8 ( a)可以看出，切向空洞缺陷的鍛合過程是比較理想的，首先空洞中間內壁先從內向外變形，空洞徑向尺寸減小，并逐步與外壁貼靠、然后才逐步向軸向方向擴展，直到完全閉合。缺陷閉合時墩粗壓下量為27. 4%，空洞缺陷閉合處等效應變?yōu)?. 408，空洞缺陷閉合處的靜水應力為壓應力，大小為一20. 8MPa，說明軸向變形能夠比較容易的鍛合切向空洞缺陷。

由以上四組模擬結果不難看出空洞方向與變形方向垂直的比較容易鍛合，與變形方向平行的不容易甚至不能鍛合?？紤]到與后續(xù)芯軸拔長和馬杠擴孔工藝的銜接，軸向加載時我們即不希望空心鋼錠內壁產生折疊也不希望內壁出現鼓形，因此考慮到實際的鍛造工藝允許的墩粗壓下量，我們可以得出，在一定壓下量的墩粗下，墩粗不能鍛合軸向空洞缺陷，而且軸向缺陷有增大趨勢。